10  Dispositions parasismiques

10.1  Conditions d'application

Cet article précise les conditions d'application de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA) pour les ossatures en éléments industrialisés en béton. Les dispositions y figurant concernent les ouvrages pour lesquels les dispositions parasismiques sont requises.

10.2  Bâtiments dont le contreventement est assuré par des poteaux encastrés en pied et articulés en tête

10.2.1  Typologie et mode de fonctionnement

Les têtes de poteau sont liaisonnées à des poutres porteuses par des articulations linéaires ou des rotules. Le fonctionnement des bâtiments vis-à-vis des actions sismiques horizontales est schématisé en figure 34.

Figure 34  Fonctionnement des bâtiments vis-à-vis des actions sismiques horizontales

La régularité de la structure doit être évaluée en élévation et en plan conformément à l'article 4.2.3 de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA).

L'attention est attirée sur les bâtiments avec mezzanine partielle, pont roulant, charge localisée importante, etc., potentiellement irréguliers.

Les bâtiments répondant aux conditions décrites en 10.2.2.1 du présent document peuvent généralement être considérés comme réguliers.

10.2.1.1  Bâtiments à 1 niveau

On distingue deux cas :

• le cas ou la toiture est rigide et travaille en poutre horizontale indéformable dans les deux directions (éléments rigides de toiture ou palées de contreventement dans le plan de la toiture sur toute la longueur du bâtiment et dans les deux directions) ;

• dans les autres cas la toiture est considérée comme non rigide.

10.2.1.2  Bâtiments avec mezzanine

Lorsque le bâtiment présente un niveau intermédiaire (partiel ou total), les planchers conditionnent le déplacement des poteaux au niveau considéré. Seules les structures dont les liaisons poteau-plancher sont articulées sont considérées ici.

Le mode de fonctionnement des bâtiments avec mezzanine suppose une toiture rigide.

Des poteaux intermédiaires s'arrêtant au niveau mezzanine peuvent être intercalés aux poteaux principaux. Lorsque les poteaux intermédiaires participent au contreventement, le bâtiment doit être considéré comme irrégulier en élévation.

10.2.1.3  Dimensions des poteaux

Le paragraphe 5.4.1.2 (1) de la norme NF EN 1998-1 s'applique compte tenu du complément pour les poteaux articulés en tête, précisé dans l'annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA).

10.2.1.4  Mode d'assemblage et comportement du bardage

Le fonctionnement prévu de la structure ne doit pas être gêné par les éléments secondaires (paragraphe 4.2.2 de la norme NF EN 1998-1).

10.2.2  Analyse élastique linéaire

Le présent document traite de la mise en oeuvre de la méthode d'analyse par forces latérales au sens de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA). Lorsque les conditions d'applicabilité de cette méthode ne sont pas remplies, les méthodes générales (par exemple analyse modale) doivent être utilisées pour le calcul des sollicitations et des déplacements, les autres prescriptions du présent document demeurant applicables.

Pour les bâtiments sans mezzanine, le comportement dynamique est régi par un seul mode de vibration par direction horizontale. Dans ce cas, la méthode par force latérale et la méthode modale sont équivalentes.

10.2.2.1  Critère de régularité

10.2.2.1.1  Régularité en plan

Les critères de régularité en plan, définis à l'article 4.2.3.2 de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA) s'appliquent.

10.2.2.1.2  Régularité en élévation

Lorsque les poteaux ne comportent pas de changements de section dans leur hauteur, et sont continus depuis la fondation jusqu'à la toiture, les bâtiments peuvent être considérés comme réguliers en élévation au sens du paragraphe 4.2.3.3 de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA).

Lorsque le bâtiment comporte une mezzanine, il ne peut être considéré comme régulier en élévation que si la mezzanine couvre la totalité de la surface du bâtiment.

10.2.2.2  Masse prise en compte

Conformément à la norme NF EN 1998-1 et son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA), la masse m_tot à retenir dans les calculs correspond à la combinaison d'actions suivante :

avec :

• G_k,j valeur caractéristique (k) de l'action permanente (j). Dans le cas général, Il s'agit du poids propre supporté par les poteaux augmenté de la moitié du poids propre des poteaux ;

• Q_k,i la valeur caractéristique (k) de l'action variable (i) ;

• ψ_E,i le coefficient de combinaison pour les actions variables (i). Ce coefficient est obtenu par le produit φ.ψ_2i ; φ.ψ_2i représente le coefficient de combinaison, pour la valeur quasi-permanente de l'action variable Q_k,i et φ est un coefficient d'ajustement relatif à la concomitance des charges variables, dépendant de la catégorie du bâtiment ainsi que de la localisation de la charge dans le bâtiment.

1. cas des toitures rigides

   Le calcul de m_tot est effectué sur l'ensemble de la toiture

2. cas des toitures souples

   Le calcul est effectué par descente de charges pour chaque file de poteaux i, dans les deux directions horizontales : m_tot,i

3. cas des bâtiments à mezzanine

   Le calcul est effectué pour le niveau mezzanine (m_1tot) et le niveau toiture (m_2tot).

10.2.2.3  Rigidité des poteaux

Conformément à l'article 4.3.1 (7) de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA), la rigidité des sections est prise forfaitairement égale à :

avec :

• E_cm le module sécant de déformation du béton selon le paragraphe 3.1.3 de la norme NF EN 1992-1-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1992-1/NA) ;

• I le moment d'inertie de la section dans la direction sismique considérée ;

• L la hauteur du poteau entre le point d'encastrement (à la sortie du fut d'encuvement) et le point d'application de l'effort horizontal considéré.

NOTE

L'adoption d'une rigidité réduite pour les poteaux en béton précontraints suppose que les armatures passives les plus sollicitées de la face des poteaux présentent un allongement supérieur ou égal à 2,5 ‰ sous combinaison sismique ; dans le cas contraire R = E I.

10.2.2.4  Rigidité des fondations

En application de l'article 6 de la norme NF EN 1998-5 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-5/NA), la souplesse apportée par les fondations doit être prise en compte lorsque le coefficient de sensibilité aux déplacements relatifs θ, déterminé en négligeant la rigidité de la fondation, sera supérieur à 0,2 (calcul de θ selon 10.2.2.7) ou en cas de sol qualifié comme mou (selon le paragraphe 3.1 de la norme NF EN 1992-1-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1992-1-1/NA)).

S'il peut être démontré que la prise en compte de la souplesse des fondations, avec prise en compte des effets du second ordre conduit à un dimensionnement moins sécuritaire, cette prise en compte peut être omise dans les vérifications.

Les formules suivantes permettent de calculer la rigidité en rotation d'une semelle de dimension (a × b) sur un sol élastique :

Figure 35  Détermination de la rigidité des fondations

avec :

• r et r' les rayons équivalents de la fondation, calculés par équivalence des moments d'inertie avec une semelle circulaire :

• G le module de cisaillement du sol, conformément au paragraphe 3.2 (1) de la norme NF EN 1998-5 avec son annexe nationale française :

Cette formule ne prend pas en compte la contribution éventuelle de longrines de redressement.

10.2.2.5  Rigidité latérale du bâtiment

La rigidité latérale de chaque poteau s'écrit, pour chaque direction : où L' est la distance entre la semelle et le point d'application de l'effort horizontal considéré.

NOTE

Lorsque la souplesse de la fondation peut être négligée, k = K_p.

La rigidité latérale totale k_tot est la somme des rigidités latérales de tous les poteaux

10.2.2.6  Mode fondamental de vibration

• Pour un bâtiment à un seul niveau à toiture rigide, la période fondamentale du bâtiment dans chaque direction sismique s'exprime par :

• Pour un bâtiment à un seul niveau à toiture souple, la période fondamentale de chaque file de poteaux dans chaque direction sismique (files courantes et files d'extrémité) s'exprime par :

• Pour les bâtiments avec mezzanine, réguliers en élévation, dont le rapport m_1tot / m_2tot est inférieur ou égal à 1,5, la période fondamentale dans chaque direction peut être approchée par application de la formule de Rayleigh : où :

  • d (en mètres) est le déplacement en tête de poteau sous l'effet d'une accélération égale à g exercée à l'horizontale et s'exprime par :

  • L₁ est la hauteur entre le point d'encastrement (sortie du fut d'encuvement) à l'appui de la mezzanine ;

  • L₂ est la hauteur entre le point d'encastrement (sortie du fut d'encuvement) à la tête de poteau ;

  • R est la somme des rigidités en flexion des poteaux participant au contreventement (poteaux continus des fondations à la toiture (c.f 10.2.2.3)).

  Lorsque le critère sur le rapport des masses n'est pas respecté, il convient d'effectuer un calcul spécifique.

  La méthode par forces latérales est applicable si la période calculée respecte le critère défini en 4.3.3.2.1 (2) de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA).

10.2.2.7  Détermination du coefficient de comportement

Les structures poteaux poutres articulées en tête et encastrées en pied doivent être conçues avec des assemblages surdimensionnés au sens de 5.11.2.1.2 et 5.11.3.2 (3) de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA).

A défaut de justification particulière fondée sur un calcul de la ductilité en déplacement (par exemple effectué à l'aide de l'annexe E de la norme NF EN 1998-2 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-2/NA)), les coefficients de comportement applicables q₀ sont décrits dans le tableau 2, en fonction du type de structure et pour la classe de ductilité moyenne (DCM) au sens de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA).

Des pondérations sont définies dans le tableau 6 en fonction des systèmes qualité mis en place :

• certification de produit délivrée par un organisme accrédité au sens de l'avant-propos et portant sur l'ensemble des exigences définies dans la norme NF EN 13225 ;

• système qualité mis en place pour les étapes de conception et de mise en oeuvre.

NOTE 1

La certification « Marque NF » ou son équivalent dans les conditions indiquées dans l'avant-propos, vaut la preuve de la justification pour la partie fabrication des éléments.

NOTE 2

Le plan du système qualité portant sur la mise en oeuvre comprend la traçabilité des contrôles effectués sur le chantier, conformément à la partie 1 du présent NF DTU.

Pour les ossatures à poteaux en béton précontraint, un coefficient de pondération k_BP est à appliquer en fonction du rapport (N_Ed + P_m,∞)/(A_c f_cd)).

Conformément à l'article 5.2.2.2 (10) de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA), si un système qualité est mis en place pour les étapes de conception du bâtiment, de fabrication des éléments préfabriqués et de mise en oeuvre, le coefficient de comportement q₀ peut être majoré de 10 %.

Lorsque les éléments d'ossature et leur mise en oeuvre ne sont pas couverts par un système qualité les valeurs du coefficient de comportement q₀ indiquées dans le tableau 7 sont à pondérer par un facteur 0,8.

Lorsque seule la mise en oeuvre des éléments préfabriqués est couverte par un système qualité (voir NOTE 2 ci-dessus), les valeurs du coefficient de comportement q₀ indiquées dans le tableau 7 sont à pondérer par un facteur 0,9.

Tableau 6  Pondération du coefficient de comportement en fonction du système qualité

Conformément à l'article 5.11.1.4 (2) de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA), lorsque toutes ou partie des dispositions prévues dans le présent chapitre ne sont pas appliquées, la structure peut être vérifiée avec un coefficient de comportement q₀ au plus égal à 1,5 ; ce mode de conception est assimilable à une conception pour une capacité de dissipation limitée et une classe de ductilité limitée (DCL) et est applicable uniquement à la zone de faible sismicité.

Tableau 7  Coefficients de comportement q₀

NOTE 3

Le choix du coefficient de comportement implique que le ferraillage mis en oeuvre est dimensionné par le séisme, dans le cas contraire (vent, pont roulant, …), à défaut de satisfaire les critères de ductilité définis en 10.2.3.1 c), il convient d'adopter un coefficient de comportement plus faible.

Figure 36  Evolution du coefficient de pondération en fonction de l'effort normal réduit

Limitation des effets du second ordre :

Le coefficient de comportement de dimensionnement q doit permettre de satisfaire le critère de limitation de la sensibilité aux déplacements relatifs, défini à l'article 4.4.2.2 de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA). Pour les bâtiments sans mezzanine, ce critère s'exprime par :

Dans le cas de bâtiment à toiture non rigide, la vérification est effectuée par file de poteaux, en remplaçant k_tot par k_tot,i et m_tot par m_tot,i.

Pour les bâtiments avec mezzanine, les formules suivantes donnent l'expression du coefficient de sensibilité au déplacement relatif entre étages lorsque les poteaux sont de hauteur sensiblement identique :

10.2.2.8  Calcul des efforts sismiques

Lorsque la méthode par forces latérales est applicable, l'effort tranchant à la base V_tot s'écrit : où S_d(T) est l'accélération spectrale de calcul (paragraphe 3.2.2.5 de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA).

NOTE

Pour les bâtiments à toiture non rigide, le calcul est effectué pour chaque file i de poteaux selon les deux directions sismiques (m_tot = m_tot,i) ; pour les bâtiments avec mezzanine, m_tot = m_1tot + m_2tot.

La répartition des efforts sur chaque poteau se fait au prorata de la raideur du poteau considéré par rapport à la raideur d'ensemble (bâtiment complet ou file de poteaux) ; pour les bâtiments avec mezzanine, la répartition des efforts peut être effectuée en adoptant l'hypothèse d'une déformée linéaire avec la hauteur.

Prise en compte des effets de torsion

Dans le cas de toiture rigide, la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA) s'applique.

Dans le cas de toiture non rigide, l'analyse structurelle est effectuée en considérant dans chaque direction des files indépendantes de poteaux reliés entre eux par les poutres principales ou les pannes. La masse associée à chaque file est la masse résultant de la descente de charge avec une majoration de 10 % sur la charge appliquée pour tenir compte de l'excentricité accidentelle.

10.2.3  Dimensionnement des éléments sismiques primaires

Les poteaux doivent être dimensionnés en flexion pour les efforts résultant des combinaisons sismiques de calcul au sens de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA).

Pour les poteaux de section sensiblement carré, la direction la plus pénalisante est généralement la diagonale de la section transversale. Dans ce cas, le dimensionnement peut être considéré comme satisfaisant si le poteau résiste à un effort placé dans la direction de la diagonale, correspondant à l'effort maximal résultant des combinaisons sismiques dans les directions horizontales principales x ou y. L'application de 5.4.3.2.1 de la norme NF EN 1998-1 (2) avec le complément indiqué dans l'annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA) permet de s'affranchir d'un calcul selon la diagonale.

Lorsque les effets du second ordre tels que définis au paragraphe 10.2.2.7 dépassent 10 % (cas général), le moment résistant doit permettre d'équilibrer le moment résultant de la combinaison sismique de calcul et des effets du second ordre.

Lorsque l'effort normal réduit (ν = N_Ed / (A_c f_cd)) sur les poteaux est inférieur à 15 %, les effets du second ordre peuvent être pris en compte par la méthode des forces équivalentes, à défaut, un calcul complet est nécessaire :

Pour chaque point ou l'équilibre flèche δ — effort horizontal résistant V_R1 est calculé au premier ordre, on déduit un effort horizontal générant un moment équivalent au moment du second ordre :

10.2.3.1  Confinement du béton dans les zones critiques

1. dispositions minimales

   Selon la classe de ductilité choisie, un confinement minimal est à disposer sous forme d'armatures transversales, dans la zone critique à la base des poteaux de façon à satisfaire les ratios mécaniques minimaux d'armatures de confinement ω_wd définis aux articles 5.4.3.2.2 (9) ou 5.5.3.2.2 (10) de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA), (figures 37 et 38).

   Figure 37  Disposition des armatures transversales de confinement (cas a)

   

   Figure 38  Disposition des armatures transversales de confinement (cas b)

   Pour un poteau de section rectangulaire tel que représenté sur la figure 37 ou 38, le ratio mécanique des armatures de confinement ω_wd s'écrit :

2. Coefficient de ductilité en courbure

   On définit le coefficient de ductilité en courbure μ_F conformément à l'article 5.2.3.4 (3) de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA) par : avec (figure 39) :

   • κ_u la courbure atteinte lorsque la limite de déformation du béton ε_cu ou de l'acier ε_su est atteinte, limitée à la courbure correspondant à 85 % du moment résistant ;

   • κ_y la courbure atteinte lorsque le premier lit d'armatures atteint sa limite élastique.

   

   Figure 39  Loi moment-courbure

   Le comportement du béton confiné dans le noyau délimité par les armatures transversales peut être pris en compte dans les calculs conformément à 5.4.3.2.2 (7) de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA). Afin de disposer d'un modèle adapté au calcul de sections élancées, le modèle préconisé est celui de l'annexe E.2 de la norme NF EN 1998-2 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-2/NA).

3. Vérification du critère de ductilité en courbure

   La vérification du critère de ductilité en courbure tel que spécifiées à l'article 5.2.3.4 (3) et (4), de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA) s'effectue avec la valeur de base du coefficient de comportement q₀ adopté pour le dimensionnement (paragraphe 10.2.2.7).

   La vérification du critère de ductilité peut être effectuée par détermination de la courbe « moment — courbure » selon le paragraphe b ci-dessus en ajustant le ratio mécanique des armatures de confinement ω_wd, ou par application des clauses 5.4.3.2.2 (7) et (8) ou 5.5.3.2.2 (8) et (9).

10.2.4  Dimensionnement en capacité

Le principe du dimensionnement en capacité, appliqué aux ossatures poteau-poutre encastrées en pied et articulés en tête consiste à éviter les ruptures fragiles et à favoriser la dissipation d'énergie par rotule de flexion dans des pieds de poteau.

Conformément aux articles 5.4.2.3 et 5.5.2.2 de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA), l'effort horizontal de calcul pris en compte pour le dimensionnement en capacité est égal, pour chaque poteau à :

avec :

• M_Rc le moment résistant du poteau, compte tenu de l'effort normal de calcul N_Ed ;

• γ_Rd le coefficient de sur-résistance applicable selon l'élément à vérifier.

Le dimensionnement en capacité concerne :

• les armatures d'effort tranchant dans les poteaux, conformément aux articles 5.4.2.3 et 5.5.2.2 de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA) ;

• les encuvements des poteaux, considérés comme des assemblages surdimensionnés, conformément aux articles 5.11.2.1.2 et 5.11.3.2 (3) de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA) ;

• les fondations conformément à l'article 4.4.2.6 de la norme NF EN 1998-1 et son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA) ;

• les assemblages poteau-poutres et poutres-pannes.

La répartition de l'effort horizontal de calcul V_d, V_d1 ou V_d2 à chaque niveau est faite au prorata de la descente de charge sur les éléments. Vis-à-vis du dimensionnement des broches, un moment de renversement est pris en compte en plaçant l'effort horizontal au centre de gravité des éléments supportés (Figure 40).

Figure 40  Effort horizontal de dimensionnement

Pour le dimensionnement des appuis, la rotation θ_d à prendre en compte en tête de poteau est prise égale à la rotation anélastique calculée avec ; la rotation élastique complétée par la rotation de la fondation, si elle ne peut être négligée (c.f.10.2.2.4).

L'expression de θ_d dans le cas d'un bâtiment à un seul niveau est :

Pour le dimensionnement des frettes et des broches en tête de poteau, l'effort horizontal V_d, V_d1 ou V_d2 est calculé avec γ_Rd = 1,2.

10.2.5  Dispositions constructives

10.2.5.1  Poteaux

1. Armatures longitudinales

   Pour les poteaux en béton précontraint le pourcentage minimal d'armatures longitudinales est : ρ_l,min = 500/f_pk ( %).

2. Zones critiques des poteaux, armatures transversales de confinement

   Le fonctionnement des poteaux en console avec absence de point de moment nul conduit à une zone critique en pied de poteau plus importante que pour les ossatures à encastrement en pied et en tête. La zone critique en pied est ainsi égale à :

   Avec L_c : hauteur totale du poteau considéré, depuis la sortie du plot d'encuvement.

   Les armatures de confinement mises en place dans la zone critique doivent être prolongées jusqu'à l'extrémité du poteau située dans l'encuvement.

   La zone située en tête de poteaux n'est pas considérée comme une zone critique.

10.2.5.2  Assemblages poteau — poutre

Figure 41  Exemple de détails d'assemblages poteau-poutre

1. Vérification de la déformabilité de l'assemblage

   L'épaisseur e_p de l'appareil d'appui disposé entre la poutre et la tête de poteau est telle que e_p ≥ max (a θ_d, 5 mm), où a est la profondeur d'appui.

2. Dispositions concernant les broches

   Sauf dans le cas où un agencement spécifique est conçu pour reprendre les efforts de renversement, les assemblages poteau poutre doivent présenter au moins 2 broches verticales dans un plan perpendiculaire à l'axe de la poutre (figure 41).

   Les broches sont d'un diamètre minimal de 16 mm. Elles sont constituées d'acier à haute adhérence de classe de ductilité B ou C ou de tiges filetées de ductilité équivalente.

   Elles sont dimensionnées pour les sollicitations combinées de cisaillement et de traction définies en 10.2.4.2, selon le principe du paragraphe 8.4.5 avec σ_s = f_yk.

   Les broches doivent être ancrées dans la tête de poteau et dans les fourreaux des poutres pour un effort (G + N). Dans le cas d'une liaison dans les ailes d'une poutre en I ou lorsque le blocage dans les fourreaux est effectué à l'aide de produit souple (joint de dilatation), une fixation non fragile par écrou doit être disposée.

3. Armatures de frettage des broches en tête de poteau

   L'effort horizontal de dimensionnement est repris par des frettes disposées dans chaque direction sismique.

   Les frettes sont déterminées conformément au paragraphe 8.3.4.

   Dans la zone de frettage en tête de poteau, et de part et d'autre de la mezzanine éventuelle, le ratio mécanique des armatures de confinement (frettes comprises) ω_wd doit être supérieur ou égal aux valeurs minimales définies pour les zones critiques des poteaux (voir article 5.4.3.2.2 (9) de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA)) sur une hauteur h_c. Avec h_c, dimension maximale de la section du poteau.

4. Armatures anti-fendage dans les poutres

   Elles sont constituées par des boucles à plat disposées sur la hauteur de pénétration de la broche dans la poutre, elles reprennent la part d'effort horizontal de dimensionnement afférent à l'élément considéré.

10.2.5.3  Joints de dilatation

Les joints de dilatation sont généralement conçus comme des joints sismiques et délimitent à ce titre des blocs indépendants.

L'utilisation de matériau de remplissage viscoélastique de type bitume dans des assemblages brochés peut permettre, sur justifications spéciales, de réaliser un joint de dilatation sans création de joint sismique ; dans ce cas, les efforts de dimensionnement de l'assemblage doivent être majorés par un coefficient de surdimensionnement γ_Rd = 2.

Figure 42  Exemple de détails d'assemblages poteau-poutre sur joint de dilatation

10.2.5.4  Assemblages poteau — plot à encuvement

Les armatures longitudinales du poteau doivent être entièrement ancrées sur la hauteur de l'encuvement. L'encuvement doit être conçu de façon à assurer un encastrement rigide du pied de poteau.

10.2.5.5  Poutres

Le dimensionnement en capacité des zones d'assemblage poteau-poutre dispense de zone critique en extrémité de poutres.

10.2.5.6  Assemblages poutre-panne

La conception doit permettre de transférer les efforts horizontaux de dimensionnement aux poutres.

Figure 43  Exemple de dispositions constructives (blocage par goujon)

10.3  Bâtiments dont le contreventement est assuré par des portiques

Les portiques sont constitués de poteaux préfabriqués ou coulés en place et de poutres préfabriquées avec ou sans dalle rapportée. Les assemblages sont réalisés par clavetage au droit des poteaux.

10.3.1  Coefficients de comportement

Conformément à 5.11.1.4 de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA), lorsque les assemblages sont surdimensionnés le coefficient de comportement à adopter est identique à celui des portiques en béton armé. Dans le cas contraire (lorsque les assemblages sont dimensionnés pour les sollicitations sismiques), les coefficients de comportement sont multipliés par 0,5.

Lorsque les poutres sont précontraintes, un coefficient minorateur égal à 2/3 est appliqué au coefficient de comportement.

10.3.2  Dispositions constructives

La figure suivante présente un exemple d'assemblage surdimensionné. Les armatures assurant le surdimensionnement sont ancrés dans une zone de transition de part et d'autre de l'assemblage, conformément à l'article 5.11.2.1.2 (3) de la norme NF EN 1998-1 avec son annexe nationale française (NF EN 1998-1/NA).

Figure 44  Exemple de dispositions constructives (assemblages surdimensionnés). Cas de bâtiments dont le contreventement est assuré par des poteaux encastrés en pied et articulés en tête